Municipalidad distrital de los aquijes



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Pruebas de Final de la Obra.
Al finalizar la obra, se realizaran las pruebas que se detallan a continuación en presencia del Ing. Supervisor empleando instrucciones y métodos de trabajo apropiados.
Antes de la ejecución de estas pruebas, se limpiaran cuidadosamente los aisladores y se retiraran las puestas a tierra en forma temporal, luego se realizaran las labores que sean necesarias para energizar el sistema.
Línea Aérea.
Aislamiento entre fases (R-S, S-T, R-T)

Aislamiento entre fases y tierra (R-tierra, S-tierra, T-tierra)


De acuerdo a la Norma Técnica DGE "Norma de Procedimientos para la Elaboración de Proyectos y Ejecución de Obras en el Sistema de Distribución y Utilización de Media Tensión" en su Capitulo 12, acápite 12.3 e inciso 12.3.2 considera como aceptables los siguientes valores.


Tipo de condiciones

Líneas de distribución Primarias

- Entre fases

- De fase a tierra


Aéreas

Subterráneas

100 M

50 M


50 M

20 M

Condiciones húmedas

- Entre fase

- De fase a tierra


50 M


20 M

50 M


20 M


Transformador.

Aislamiento entre bornes del primario y secundario (U-u, V-v, W-w)

Aislamiento entre bornes del primario y tierra (U-tierra, V-tierra, W-tierra)

Aislamiento entre bornes del secundario y tierra (u-tierra, v-tierra, w-tierra)

Voltaje en el lado de baja tensión, regulando si fuera necesario el TAP a la posición adecuada
Sistema de puesta a tierra.
Resistencia a Puesta a Tierra
El C.N.E. Tomo Suministro, Sección 3, inciso 036-B, exige un valor menor a 25. Sin embargo se tomara en cuenta lo establecido por la Empresa Concesionaria fijando un valor menor a 10  para sistemas de puesta a tierra en media Tensión y de 15  para sistemas de puesta a tierra en baja Tensión.


CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS


4.1 INTRODUCCIÓN.
El diseño de la línea de 10 kV se ha desarrollado en base a los criterios básicos de diseño, condiciones geográficas, topográficas, climatológicas y además se ha tomado referencia el Código Nacional de Electricidad, Normas de la DGE/MEM N° 018-2002, Ley de Concesiones Eléctricas N° 25844 y otras normas vigentes.

El cálculo justificativo comprende:




  • Cálculo del conductor por capacidad

  • Cálculo del conductor por caída de tensión

  • Pérdida de potencia

  • Cálculo mecánico de conductor

  • Cálculo mecánico de estructuras

  • Cálculo mecánico de retenidas

  • Cálculo de cimentación de retenidas

  • Cálculo de sistema de puesta a tierra

  • Cálculo de coordinación de protección media

Tensión – Baja tensión.
4.2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Calculo del Conductor por Capacidad
P

I = --------------

 3 V Cos Ø

Donde: P = 87.95 KVA

V = 10 kV

Cos Φ = 0.85


I = 5.98 A
Calculo del Conductor por Caída de Tensión
Resistencia
Para el conductor de Aluminio de 35 mm2:
r (50°C) = r(20°C) [1 + α (T-20°) ]( Ω/km)

r (50°C) = 1.31 [1 + 0.0036 (30)]

α = Coeficiente Térmico = 0.0036

r (50°C) = 1.0548 Ω/km.


Reactancia
Para el conductor de Aluminio de 35 mm2:
XL = 0.376 x [0.05 + 0.46 Log (DMG/Re) ]
DMG: Distancia media geométrica de la disposición Vertical.

Nota: Utilizar Disposición y Separación indicada en detalles de armados


Luego:
DMG = 1.26 m

__

Re = S/ * 10-3 m.



Re = (35/)1/2 * 10-3 = 0.0033 m
XL = 0.376 x [0.05 + 0.46 Log (1.26/0.0033)... Ω/km

XL = 0.4375 Ω/Km


CAÍDA DE TENSIÓN.
Para el cálculo de caída de tensión, se utilizará la siguiente fórmula:
P x L

ΔV = ------------- [r(50°C) + XL Tang φ] ... 1

V

Donde:
ΔV = Caída de tensión



P = Potencia en kW.

L = Longitud de la línea aérea a proyectar en km.

R = Resistencia del conductor en ohm/km

XL = Reactancia inductiva de la línea ohm/km

Cos φ = Factor Potencia (0.85) Tan φ = 0.62 Sen φ = 0.53
Determinación de valores:

Se tiene una carga de 50 y 80 kVA conductor de AAAC de 35 mm2

Reemplazando datos en ecuación 1, se obtiene el siguiente resultado:
PERDIDA DE POTENCIA.
Las pérdidas de potencia y energía se calculara utilizando fórmulas:


  1. Pérdidas de potencia en circuitos trifásicos:

Pj = (P2 x r50 °c x L) / VL2 x Cos2 


Donde:

  1. P : Demanda de Potencia, en kW

r50 °C: Resistencia de conductor a la temperatura de operación, en Ω/km

L : Longitud de circuito o tramo del circuito, en km

VL : Tensión entre fase, kV

φ : Angulo de Factor de Potencia

Los cálculos de caída de tensión y pérdida de potencia se adjuntan en el siguiente cuadro:

INTENSIDAD DE CORRIENTE DE LAS CARGAS




S.E.

P (kW)

V (kV)

I nom

I dis

SAB

33.05

10

2.25 A

2.81 A

SAB

54.90

10

3.73 A

4.67 A


CUADRO DE CAÍDA DE TENSIÓN


PUNTO

1

2

Pot (kW)

33.05

54.90

Σpot (kW)

87.95

54.90

f.s.

0.85

0.85

I (A)

2.25

3.73

Long (km)

0.265

0.355

Sección mm2

AAAC

35 mm2



AAAC

35 mm2



K

0.0758

0.0758

ΔV

0.1116

0.2584

%ΔV

0.0001

0.0002

Perdida (kW.)

0.1279

0.2845


∆V = 0.2584 %

P = 0.2845 %




  1. CÁLCULOS MECÁNICOS DE CONDUCTORES


Condiciones de Diseño
Las hipótesis para el cálculo mecánico del conductor se establecieron de la siguiente manera:
Condición de esfuerzos máximos:

Temperatura : 5°C

Velocidad del Viento : 90km/h
Condición normal (templado)

Temperatura : 20°C

Presión del viento : Sin viento
Condición de flecha máxima

Temperatura : 40°C

Presión del viento : Sin viento
Las condiciones de esfuerzos límites para el cálculo mecánico del conductor serán:
El esfuerzo máximo admisible. En ningún caso será mayor al 40% del esfuerzo mínimo de rotura del conductor a la temperatura mínima.

El esfuerzo de cada día (EDS) admisible a la temperatura promedio de cada día y al vano regla no será mayor al 18% del esfuerzo mínimo de rotura del conductor.


Distancias Mínimas de Seguridad
Esta sección cubre las distancias mínimas que deben conservan los conductores de las líneas de acuerdo a lo previsto por el Código Nacional de Electricidad.
a. Entre conductores eléctricos
- Del mismo circuito

Distancia vertical, horizontal o Angular: 0.40m Distancia mínima


De diferentes circuitos

De la misma tensión:

Distancia horizontal : 0.40m distancia mínima

Distancia Vertical : 0.40m distancia mínima


De diferente tensión:

Para este caso se situarán a mayor altura los conductores de tensión más elevada. En caso que fuera preciso se sobre elevará la línea existente, la modificación será responsabilidad del nuevo instalador.


La distancia vertical entre conductores de diferentes circuitos en cualquier punto, bajo condiciones de trabajo normal, no deberá ser menor de los valores siguientes:
Cuando los circuitos son paralelos por lo menos un vano : 1.2 m

Cuando los circuitos se cruzan y ambos se instalen en un mismo poste : 1.0m

Cuando los circuitos se crucen y ambos se instalen en diferentes postes : 1.2m
b. A Estructuras
De la estructura soportadora
La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y a sus estructuras soportadoras no deberá ser menor de 0.20 m.

De otras estructuras.

1° Verticalmente encima de cualquier parte de cualquier techo o estructura similar, normalmente no accesible pero sobre la cuál pueda pararse una persona : 4.0m


2° Verticalmente encima de cualquier techo o estructura similar sobre la que no se pueda parar una persona :34.50m
3° En cualquier dirección desde paredes planas u otras estructuras normalmente no accesibles: 2.0m
4° En cualquier dirección desde cualquier parte de una estructura normalmente accesible a personas incluyendo aberturas de ventanas, balcones o lugares similares : 2.50m

c. A la superficie del terreno
Al término “terreno” incluye todas las áreas elevadas y no techadas accesibles al tránsito o lugares concurridos como terrazas, patios, plataformas y paraderos.
- A Carreteras y Avenidas

Al cruce: 7.0m

A lo largo: 6.0m
- A Calles y Caminos

Al cruce: 6.0m

A lo largo: 5.50m
- A Áreas no transitables por vehículos

Al cruce: 4.50m

A lo largo: 4.50m
d. A Líneas de Telecomunicaciones
Serán consideradas como líneas eléctricas de tensión secundaria y su cruzamiento no será menor de 2.00m. Se evitará siempre que se pueda, el paralelismo con las redes primarias; cuando ello no fuera posible se mantendrá entre los conductores más próximos de una y otra línea una distancia superior a la altura del poste más alto.

e. A Bosques, Árboles y Arbolados
Para evitar las interrupciones del servicio y los posibles incendios producidos por el contacto de ramas o troncos de árboles con los conductores de la línea eléctrica, deberá establecerse, mediante la indemnización correspondiente, una zona de poda de arbolado a ambos lados de la línea cuya anchura será la necesaria para que, considerando los conductores en su posición de máxima desviación bajo la acción de la hipótesis de la flecha máxima, su separación del arbolado no sea inferior a 2.0m
Igualmente serán cortados todos aquellos árboles que constituyan un peligro para la conservación de la línea, entendiéndose como tales los que por inclinación o caída fortuita o provocada, puedan alcanzar los conductores en su posición normal.


Cálculo Mecánico de Conductor
a.- Características del Conductor
 Naturaleza Aluminio

 Tipo Desnudo

Temple Duro

 Sección 35 mm2

 Diámetro Exterior 7.60 mm

 Peso 96 kg/km

 Carga de Rotura 994.23 kg

 Coeficiente de Dilatación(a) 2.3x10-5 1/°C

 Módulo de Elasticidad (E) 5700 kg/mm2


  • Número de Hilos 7 hilos


b.- Hipótesis de Cálculo
PRIMERA HIPÓTESIS: Esfuerzos Máximos
 Temperatura mínima 5°C

 Presión del Viento 34.02 kg/m2

 Tensión del Conductor 40% de la carga de rotura


SEGUNDA HIPÓTESIS: Condición de Templado
 Temperatura media (TCD) 20°C

 Presión del Viento Sin Viento

 Tensión del Conductor 18% de la carga de rotura
TERCERA HIPÓTESIS: Flecha Máxima
 Temperatura máxima

Sin viento 40°C


Cálculos de Esfuerzo en cada una de las Hipótesis
Esfuerzo Máximo Admisible en la Hipótesis I

Donde:

S1 = Esfuerzo máximo admisible en (kg/mm2)

Tr = Tiro de Rotura del Conductor (kg)

A = Sección del Conductor(Wr)


Peso Resultante del Conductor

Donde: Pv = kV2D

Luego:


Wc = Peso propio del conductor (kg/m)

V = Velocidad del viento (km/h)

D = Diámetro Exterior del Conductor (m)

Pv = Peso Adicional debido a la acción del viento (kg/m)

K = Cte. de los conductores de superficie cilíndricas: 0.0042
Entonces:
Wr2 = 0.1352 + 0.2522
Wr = 0.081729 kg/m
Ecuación de Cambio de Estado

Donde:
1 = Esfuerzo admisible en la hipótesis inicial kg/mm2

2 = Esfuerzo admisible en la hipótesis final kg/mm2

W1= Peso del conductor para la condición inicial kg/m

W2= Peso del conductor para la condición final kg/m

T1= Temperatura en la hipótesis inicial °C

T2= Temperatura en la hipótesis final °C

 = Coeficiente de dilatación final °C-1

E = Modulo de Elasticidad kg/mm2

S = Sección del Conductor mm2

d = Vano m
El procedimiento a seguir para los cálculos de cambio de estado, es el siguiente:


  1. Se calcula el esfuerzo máximo del conductor en la Primera Hipótesis (Esfuerzos Máximos), de acuerdo a las condiciones de cálculo establecido.

  2. Se calcula el esfuerzo del conductor en la Segunda Hipótesis (Condiciones de Templado), de acuerdo a las condiciones de cálculo establecido. A partir de este valor y mediante la ecuación de cambio de estado se determinan los valores de los esfuerzos en la Primera Hipótesis para diferentes vanos.

  3. Se comprueba que estos valores de esfuerzos hallados de la Primera Hipótesis no superen el valor del esfuerzo máximo.

  4. A partir del valor del esfuerzo del conductor de las condiciones normales o de templado y mediante la ecuación de cambio de estado. Se determinan los valores de los esfuerzos en la Tercera Hipótesis (Flecha Máxima).


Cálculo de la Flecha Máxima
La Flecha viene dada por la siguiente expresión:
Donde:

Wr : Peso resultante de la Hipótesis final (kg.)

L : Vano (m).

A : Sección del conductor (mm2)



s: Esfuerzo en la Hipótesis considerada (kg/mm2.)
Para la flecha máxima se considerará a la temperatura máxima y el Vano Básico.

2.6.- Cálculo del Vano Básico (Vb).

Vb = 60.00 m.

TIROS DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR

HIPÓTESIS II


VANOS (m)

50

60

70

80

90

100

Temp. °C

TIROS (kG).

10

193.90

204.40

213.50

225.05

234.85

244.30

15

176.75

189.00

199.15

211.40

221.90

232.05

20

162.40

175.35

185.60

199.15

210.00

220.5

25

149.80

162.75

173.95

187.60

199.15

210.00

30

137.55

151.90

163.10

177.45

189.00

200.12

35

127.75

142.10

153.65

168.00

179.90

191.91


TIROS DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR

HIPÓTESIS III


VANOS (m)

50

60

70

80

90

100

Temp. °C

TIROS (kg).

40

118.65

133.35

144.90

159.60

171.85

183.40


TIROS DE REGULACIÓN

HIPÓTESIS II


VANOS (m)

50

60

70

80

90

100

Temp. °C

FLECHAS (m)

10

0.15

0.21

0.26

0.34

0.41

0.49

15

0.17

0.23

0.28

0.36

0.44

0.52

20

0.18

0.25

0.30

0.39

0.46

0.54

25

0.20

0.27

0.32

0.41

0.49

0.57

30

0.22

0.28

0.35

0.43

0.51

0.60

35

0.23

0.30

0.37

0.46

0.54

0.63



TIROS DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR

HIPÓTESIS III


VANOS (m)

50

60

70

80

90

100

Temp. °C

FLECHA MÁXIMA (m)

40

0.25

0.32

0.39

0.48

0.57

0.65

4.4 CALCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS
Factores Considerados
Diámetro del Cable (haz) : 0.0076 m.

Vano Promedio : 60 m.

Presión del Viento : 34.02 kg/m².

Esfuerzo del Conductor : 11.20 kg/mm².


Cálculo de Esfuerzo en Estructura de Alineamiento
a.-Fuerza del Viento sobre el Poste
Fvp = Pv*h*(do + de) / 2000

Fvp = 34 * 11.7 * (121 + 226)/2000 = 60.17 kg.


b.-Punto de Aplicación
Z = h*(de + 2do) / 3*(de + do) = 4.58 m.

c.-Momento debido al Viento sobre el Poste


Mvp = Fvp * Z = 60.17*4.58 = 275.58 kg-m.
d.-Fuerza del Viento sobre los Conductores
Fvc = Pv*D*L*cos  : ángulo de línea. : 0

Fvc = 34 * 0.0075 * 320.73 * 1 = 71.38 kg.


e.- Momento debido al Viento sobre los Conductores
Mvc = 10.0 * 71.38 = 713.80kg-m

f.- Momento Total Actuante sobre el Poste


M = Mvp + Mvc = 275.58 + 713.8 = 989.38 Kg-m.
g.- Fuerza en la Punta del Poste
F = M / 10.20 = 97.00 kg.
Por lo tanto el Poste de 13/400 soportará el esfuerzo.
Cálculo de Esfuerzo en Estructura de Ángulo
a.-Tracción del Conductor Portante
Tc = 2Tc*sen(/2) = 2*11.58*25*sen(/2) = 579 sen(/2)
b.-Fuerza del Viento sobre los conductores
Fvc = Pv * D * L cos(/2) = 34*0.0075*320.73*cos(/2)

Fvc = 70.88 * cos(/2)


c.-Fuerza en el Conductor Portante
Fcp = Fvc + Tc = 70.88 * cos(/2) + 579 sen(/2)
d.-Momento debido a la Fuerza en el Conductor
Mcp = 10 * Fcp
e.-Momento Total Actuante sobre el Poste
M = Mvp + Mcp

M = 708.8 * cos(/2) + 5790.0 sen(/2) + 970.0 kg-m


f.-Fuerza en la Punta del Poste
F = M / 10.20 = 95.10 + 69.49 * cos(/2) + 567.65 sen(/2)



Mi

Fpi

10

1915.52

187.80

20

2397.99

235.10

30

2862.22

280.61

40

3304.67

323.99

50

3721.96

364.90

60

4110.93

403.03

70

4468.61

438.10

80

4792.28

469.83

90

5079.48

497.99

Según el cuadro anterior se consideran postes de 13/300 para ángulos menores a 20° y postes de 13/400 para ángulos menores a 30° y para ángulos mayores se utilizarán retenidas.


Cálculo de Esfuerzo en Estructura Terminal
a.-Tracción del Conductor Portante
Tcp = Tc * S = 11.58 * 25 = 289.5 kg.
b.-Momento debido a la Tracción del Portante
Mp = 10 * Tcp = 10*289.5 = 2,895.0 kg-m
c.-Momento Total Actuante sobre el Poste
M = Mvp + Mp = 275.58 + 2895.0 = 3,170.58 kg-m

d.-Fuerza en la Punta del Poste


F = M / 10.20 = 310.78 kg.

Por lo tanto los postes de 13/400, se utilizarán en los fines de línea.



4.5 CÁLCULO DE RETENIDA
En nuestro caso las retenidas tendrán que absorber las cargas longitudinales.


Donde:

f.s. : 1.5, Factor de Seguridad

Ftp: 411.39 kg.
Tr = 3,085.40 m.
Esta fuerza se absorbe con cables de acero galvanizado de 9.52 mmØ, 7 hilos con una resistencia a la rotura de 5,100 kG.
4.6 CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS
Para nuestro caso se debe cumplir con la condición de equilibrio:
Momento Actuante (Ma)  Momento Resistente (Mr)

Donde:

P : Peso total (Poste + Equipo + Macizo) kg.

C : Coeficiente por densidad del terreno y ángulo de talud (960 kg/m³).

h : Altura libre del poste (11.70 m).

 : Presión admisible del terreno (1.5 kg/cm²)

a : Ancho del macizo (1.00 m).

b : Largo del macizo (1.00 m).

t1 : Profundidad enterrada del poste (1.30m).

t : Profundidad del macizo (1.45 m).

c : Peso específico del concreto (2,200 kg/m³).

Fp : Fuerza que admite la punta del poste (300 kg).
4.7 CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE RETENIDAS

Del Gráfico adjunto (Lámina: AAS-55)

A1 = 0.60 x 0.60 = 0.36 m²

A2 = (L+2htan36°)² = 2.6 m²

L = 0.10 m.

V = 1.56 m³.
CÁLCULO DEL BLOQUE DE ANCLAJE
Premisas:

Bloque de concreto m. : 0.40x0.40x0.20

Varilla de anclaje : 19 mm x 2.40m

Tiro de rotura del cable : 5080 kg

Tiro máx. que soporta

la retenida (Tm=Tr/2) : 2540 kg

Peso especifico del terreno: 1545 kg/m2

Inclinación de la varilla con

la vertical : 30º

Angulo de Talud : 50º

Factor de desplazamiento : 0.50

del terreno


Volumen del tronco de pirámide:

V = h/3 [ (B+2C)2+B2+ (B+2C)2B2 ]

B = 0.50 m

C = h/tg60o x Ft

C = 0.419 h

L = h/Cos 30o + 0.25


V = Tm/Y

V = 2540/1545

V = 1.64 kg/m2

V = 0.25 h + 0.419 h2 + 0.234 h2


1.64 = 0.25h + 0.419 h2 + 0.234 h2
L = 1.34 m

h = 1.34 m

L = h/Cos25o + 0.25

L = 1.40 + 0.25

L = 1.73 m
Entonces elegimos una varilla de 19 mm Ø x 2400 mm de longitud.


4.8 CÁLCULOS RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
Para hacer el diseño de puesta a tierra en general existe tres parámetros fundamentales que van a determinar la resistencia.
 : Resistividad del terreno (50 Ohm-m)

h : Es la profundidad a la que se encuentra enterrada la varilla de cobre (0.4m)

L : Longitud de la varilla de cobre (2.40m)

d : Diámetro de la varilla (0.019m)




Para nuestro caso la Resistividad del terreno es de 50 - m valor que corresponde a los terrenos de cultivo, al cuál le realizaremos un tratamiento con sal y carbón vegetal, que tiene la propiedad de estabilizar la impedancia del electrodo y una resistividad aproximada de 5 - m y no es corrosiva llegando a obtener un 70% de reducción después del tratamiento del terreno.

Resistividad resultante: 15 -m
Luego:
R = 8.16 .


RED DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA Y ALUMBRADO PÚBLICO DEL CC.PP. YAURILLA ZONA SUR - DISTRITO DE LOS AQUIJES – DPTO ICA


    1. GENERALIDADES




      1. ANTECEDENTES.

El presente proyecto describe las Redes de Distribución Secundaria para atender a 132 Lotes de vivienda, ubicados en el CC.PP. Yaurilla Zona Sur del Distrito de Los Aguijes, Provincia y Departamento de Ica, para lo cual la Municipalidad del Distrito y la Junta Directiva de Electrificación contrata los servicios del Ing. OSCAR JOSE CONSIGLIERI PEÑA, con CIP Nº 83226, para que elabore el presente proyecto y sea el responsable de la Obra, la cual tendrá una máxima Demanda total de 87.47 Kw.


Los transformadores que alimentarán al Centro Poblado es de 80 Y 50 KVA. 10/0.38-0.22 kV, 3Ø.


      1. OBJETIVOS.

El presente estudio tiene la finalidad de mejorar la dotación de energía eléctrica mediante el SISTEMA AUTOSOPORTADO, el Centro Poblado Yaurilla Zona Sur ubicado en el Distrito de Los Aquijes, Provincia y Departamento de Ica, dentro del área de concesión de Electro Sur Medio S.A.A.


La ejecución de este proyecto favorecerá actualmente a unas 132 familias directamente mediante el sistema autosoportado, estas accederán a un nivel o calidad de vida, más auspiciosa, pudiendo mejorar su servicio, y beneficiarse de las bondades que la energía eléctrica, ampliar su frontera eléctrica en la región y la creación de fuentes de trabajo.


      1. GEOGRAFÍA.

Esta ubicado en la región de la costa, en el Departamento de Ica, en la Provincia de Ica, Distrito de Los Aquijes, de clima ligeramente seco, llega a alcanzar una temperatura de 28°C y baja hasta 10°C aproximadamente.




    1. ALCANCE DEL PROYECTO.

El estudio comprende el diseño de las redes eléctricas de Distribución Secundaria para Servicio Particular y Alumbrado Público en lo concerniente a su configuración y selección de los materiales que se utilizarán en la ejecución de la obra de electrificación.


De acuerdo al documento A-6875-08/GO-PI, la empresa concesionaria ha fijado los puntos de Diseño para la Elaboración de Dicho Proyecto por considerando los establecido en las Normas DGE para un sistema trifásico, con una Máxima Demanda de 87.47 kW. En el Sector de Yaurilla Zona Sur, Los Aquijes ICA.
Las acometidas serán realizadas por la empresa concesionaria por estar en el área de concesión, cada familia cumplirá con los requisitos para la conexión domiciliaria y hará un previo pago.
El presente estudio no tiene un impacto ambiental negativo para el centro poblado en mención, ya que no se utiliza directa e indirectamente en modo alguno elementos de la naturaleza, como se vera mas adelante se utilizan postes, cables elevados.



    1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO.

Las redes eléctricas diseñadas son del tipo aéreo con Cables Multipolares Trenzados (autoportante), para una tensión nominal en monofásico entregada al centro poblado de 380-220 V, 60 Hz, que alimentará al centro poblado; desde los cuales se hará los cálculos considerando una máxima caída de tensión del 5 % de la tensión nominal de acuerdo a las normas de calidad de servicio.

Los circuitos de servicio particular estarán constituidos por 05 conductores de los cuales tres serán de fase el restante más un adicional para el alumbrado público arrollado alrededor de un cable que será utilizado como portante y a la vez como neutro.
Los conductores, fase y adicional están conformados de aluminio cableado circular compacto de grado eléctrico y aislados con polietileno reticulado XLPE "Cross Linked Polyethylene" de color negro, los cuales se diferenciarán por el numero de estrías longitudinales. El elemento portante mecánico estará constituido por un cable de aleación de aluminio de alta resistencia a la tracción de acuerdo a la norma ASTM 8 399 DIN 48201 con aislamiento de polietileno reticulado XLPE que, además cumpliría la función del neutro común del sistema.
En las construcciones de las redes se utilizarán postes de concreto armado centrifugado de 8/200 en el alineamiento y de 8/300 para los cambios de dirección, elementos de sujeción o de apoyo de fierro galvanizado por inmersión en caliente; pastorales de F°G° o similar PS/0,50/1,35/38; luminarias similares o iguales al modelo ECOM de Philips con lámparas y equipos de vapor de sodio de 50 W.
Los predios para viviendas se han considerado con una demanda máxima de 800 W/lote de acuerdo a la calificación eléctrica otorgada por el Municipio Distrital, con una factor de simultaneidad 0,5 factor de potencia de 0,9 y suministro trifásico.
Las conexiones domiciliarias deberán ser con conductores concéntricos de cobre electrolítico de temple suave tipo SET de 2 x 4 mm² (2 x 12 AWG) de sección que vendrían de la red y concurrirá en la caja de derivación tipo bornera colocado en la parte superior del poste y saldrán de este a cada usuario teniendo como punto de llegada una caja metálica que albergara un medidor monofásico.
Los equipos de alumbrado público cuando estén en funcionamiento además de su consumo tendrán una pérdida estimada de 10W para las lámparas de 50W, el alumbrado público se ha diseñado con factor de simultaneidad de 1,0, factor de potencia 0,9 y suministro monofásico.
1.4 DEMANDA MÁXIMA.

La Demanda máxima es la siguiente:


CUADRO DE CARGA C4---A1


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

16

0.80

0.80

10.24

LUMINARIAS DE 50W

07

0.055

1.00

0.39

TOTAL 

10.63


CUADRO DE CARGA C4---A2


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

22

0.80

0.80

14.08

LUMINARIAS DE 50W

07

0.055

1.00

0.39

TOTAL 

14.47



CUADRO DE CARGA C4---A3


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

12

0.80

0.80

7.68

LUMINARIAS DE 50W

02

0.055

1.00

0.11

TOTAL 

7.79


CUADRO DE CARGA DE LA S.E. 4---A


CIRCUITOS

LOTES

A.P.

C.E.

TOTAL (kW)

CIRCUITO C4---A1

16

07

--

10.63

CIRCUITO C4---A2

22

07

--

14.47

CIRCUITO C4---A3

12

02

--

7.79

TOTAL

50

16

--

32.89


CUADRO DE CARGA C4---B1


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

30

0.80

0.80

19.20

LUMINARIAS DE 50W

19

0.055

1.00

1.05

TOTAL 

20.25


CUADRO DE CARGA C4---B2


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

18

0.80

0.80

11.52

LUMINARIAS DE 50W

05

0.055

1.00

0.28

TOTAL 

11.80


CUADRO DE CARGA C4---B3


DESCRIPCIÓN

LOTES

kW/LOTE

F.S.

TOTAL (kW)

LOTES UNIFAMILIARES

34

0.80

0.80

21.76

LUMINARIAS DE 50W

14

0.055

1.00

0.77

TOTAL 

22.53


CUADRO DE CARGA DE LA S.E. 4---B


CIRCUITOS

LOTES

A.P.

C.E.

TOTAL (kW)

CIRCUITO C4---B1

29

20

--

20.25

CIRCUITO C4---B2

19

08

--

11.80

CIRCUITO C4---B3

34

16

--

22.53

TOTAL

82

44

--

54.58



1.5 FINANCIAMIENTO.
El financiamiento de la obra será íntegramente desembolsado por La Municipalidad Distrital de los Aguijes y tendrá condiciones reembolsables, de acuerdo con el Articulo 83º del D.L. 25844 (Ley de Concesiones Eléctricas)
1.6 CLASIFICACION DE VIAS.
De acuerdo a la Norma Técnica de Alumbrado de vías publicas R.M. Nº 0113-2003-EM/DM a las vías de los sectores indicados les corresponde la clasificación del tipo Local Residencia 2.
1.7 TIPO DE ALUMBRADO.
De acuerdo alas características del transito y a la clasificación de vías le corresponde el tipo de alumbrado V.
1.8 REDES PRIMARIAS.
En el tramo de recorrido de las redes proyectadas de baja tensión no existe ningún cruce con las redes primarias.
1.9 REDES TELEFÓNICAS.
En el centro poblado en cuestión no cuenta con el servicio de telefonía; por lo que quedaría decir que no existe ninguna red de telefonía.
1.10 BASES DE CÁLCULO.
Las redes eléctricas han sido diseñadas de acuerdo a las recomendaciones de:


  • Ley de Concesiones Eléctricas N° 25844 y su Reglamento.

  • El Código Nacional de Electricidad Suministro 2001

  • Norma Técnica DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Zonas de Concesión de Distribución”

  • Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural” del 01/12/2003

  • Las Normas Técnicas y de procedimientos vigentes DGE/MEM.

  • Resoluciones Ministeriales (Relativo a Redes de Distribución Secundaria), vigentes.

  • Código Nacional de Electricidad Suministro.

  • Normas DGE “Terminología en Electricidad y Símbolos Gráficos en Electricidad”.

- Sistema Internacional De Unidades de medida.



CAPITULO II
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE MATERIALES


2.1 POSTES.

Serán de concreto armado centrifugado de acuerdo a las normas, DGE 015-PD-1, LI-3-001, de las siguientes características:





FIN DE LÍNEA

Y CAMBIO DE DIRECCIÓN



ALINEAMIENTO

Longitud Total (m)

8

8

Esfuerzo en la punta (Eg)

300

200

Diámetro en la punta (mm)

120

120

Diámetro en la base (mm)

240

240

Peso aproximado (kg)

410

388

Además de su sistema de fabricación de las estructuras que serán compactados por centrifugación, el agregado fino deberá ser constituido y la gravilla conformantes de la mezcla del concreto deberá ser de río (arena lavada). Las varillas de acero long. Constituyentes de la armadura serán varillas lisas mínimo 6mm de Ø y corrugadas mínimo 9mm de Ø Su recubrimiento será como mínimo de 15mm entre la estructura y la superficie exterior. Los postes serán recubiertos con un sellador especial de concreto según norma LI-3-001. El proveedor deberá presentar un certificado de fabricación y su respectivo protocolo de pruebas de carga y rotura por lote.



Los postes deberán llevar impresas, con características legibles lo siguiente:



PROTECCIÓN DE LA BASE.
Contra la acción corrosiva, al poste se le revestirá en su totalidad con una base Selladora de Cristaflex o similar y para la protección de la base del mismo, antes de su izamiento, se le aplicara una capa de Alquitrán desde la base de la estructura hasta 1.5 m de ésta.

2.2 CONDUCTORES.
Serán de aluminio de grado eléctrico, cableados concéntricamente, aislado con polietileno reticulado (XLPE) "Cross Linked Polyethylene" color negro con una, dos o tres estrías longitudinales de identificación. Incluye un conductor adicional aislado con la misma protección para alumbrado público, todos arrollados alrededor de un elemento portante constituido por una aleación de aluminio cableado concéntrico aislado con polietileno reticulado color negro el cual opera como neutro corrido, además sirve como soporte mecánico del sistema, y poseen las siguientes características dimensionales y eléctricas:
CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LOS CONDUCTORES AUPORTANTES


DESCRIPCIÓN

SECC. PORT.

RESIST. (OHM/km)

REACT. INDUC.

CARGA ROT.

DIAM. TOTAL

PESO TOTAL

mm²

20°C FASE

20°C ADIC

XL FASE

XLADIC

kg

mm

kg/km

3x35 + 1x16 + 25

25,00

1,200

1,910

0,137

0,222

755,00

18,50

540




DESCRIPCIÓN

SECC. PORT.

RESIST. (OHM/km)

REACT. INDUC.

CARGA ROT.

DIAM. TOTAL

PESO TOTAL

mm²

20°C FASE

20°C ADIC

XL FASE

XLADIC

kg

mm

kg/km

3x50 + 1x16 + 25

35,00

1,200

1,910

0,1108

0,1034

833,00

22,50

650

Parámetros por el fabricante para f.p. 0.8, 90°C y 80% de carga; para el calculo se deberá usar fp = 0,9 SP; 0,9 AP; 50°C

Para la conexión de las lámparas a los circuitos de alumbrado público se emplearán conductores de cobre de tipo flexible NLT de 2 x 2,5 mm2 de sección; para las conexiones domiciliarias se usara cables aislados concéntricos tipo SET 2 x 4 mm² (2 x 12 AWG) y los conductores de la red a la caja bornera serán de cobre forrado del tipo THW 4 x 10 mm².

Los materiales de fabricación de los conductores autoportantes serán de alambre de aleación de aluminio-magnesio-silicio, tratados térmica­mente y que contengan aproximadamente 0,5% de magnesio y 0,5% de silicio.


El material utilizado no deberá tener en su composición más de 0,10% de cobre. Las pruebas requeridas son mecánicas y de resistividad y serán efectuadas según lo establecido por la norma IEC Pub. 208/1996 o la vigente

El cableado de la capa externa de los conductores será en sentido de la mano derecha (conforme a la dirección de la parte central de la letra Z cuando el conductor esta en posición verti­cal).


En cuanto al diámetro de los alambres conformantes del conductor será de 2,2 mm. Al igual a los postes el proveedor deberá presentar un certificado de fabricación y su respectivo protocolo de pruebas conforme a lo indicado en las normas correspondientes y deberá ser así para toda condición que difiera.
2.3 SOPORTES Y ACCESORIOS.
En este punto describiremos los materiales a usar en el montaje de los armados participantes en el proyecto las cuales son:


  • Armado de alineamiento

  • Armado en Terminal (fin de línea)

  • Armado en ángulo (cambio de dirección)

  • Armado de derivación en alineamiento T (en poste)

  • Armado de inicio de circuito (en este armado se considera 3 mts para el empalme transformador – primer poste)


2.3.1 Perno Gancho de Suspensión.
El perno gancho de alineamiento será de material SAE 1020 forjado galvanizado por inmersión en caliente de 8,0 kN, con doble arandela cuadrada curva de 76.2 x 76.2 x 6.35 mm tuerca y contratuerca con agujero de 17.5 mm de diámetro para instalar sobre poste con abrazaderas de las siguientes características:
Longitud total (mm) : 203,2

Longitud de hilo recorrido (mm) : 155

Diámetro del agujero (mm) : 16



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